|
1997年7月我國首次引進荷蘭莫克維迪(Mokveld)公司64.8mm ANSI 600 RZD-RMBX型減壓閥，用于庫鄯輸油管道吐魯番盆地西南部落差最大(115 km內(nèi)落差達1 660 m)的覺羅塔格山至艾丁湖減壓輸油段。運行一年多來，工作平穩(wěn)正常，效果良好。
一、減壓閥的結(jié)構(gòu)及工作原理
減壓閥是一種軸流式調(diào)節(jié)閥，由閥外體、閥內(nèi)體、閥桿、活塞桿、活塞和籠筒組成(見圖1)。
圖1 減壓閥結(jié)構(gòu)示意圖1—閥外體； 2—閥內(nèi)體； 3—活塞桿； 4—閥桿； 5—活塞； 6—籠筒
1、 閥 體
閥體包括閥外體和閥內(nèi)體，是一完整的鑄造體，閥的內(nèi)外體之間有一軸向?qū)ΨQ流道，見圖1箭頭所示處。
2、 籠 筒
籠筒是減壓閥的關(guān)鍵部件，結(jié)構(gòu)見圖2。壁面上有許多孔洞，RZD-RMBX型減壓閥選用三層籠筒，即籠筒壁面分三層，每層按一定規(guī)律分布有許多孔洞，三層壁面按一定的要求組合為一體(見圖2)。
圖2 籠筒示意圖
3、 活塞桿和閥桿
活塞桿與閥桿構(gòu)成一個90°的角式傳動機構(gòu)(見圖1)，活塞借助此傳動機構(gòu)在導(dǎo)軌內(nèi)沿閥門的中心線運動，活塞桿與閥桿上的45°的齒條相互耦合，閥桿上下傳動，帶動活塞桿及活塞在全行程上前后運動?；钊亩嗣嫔暇鶆蚍植加锌锥?見圖1)，以使活塞內(nèi)外壓力平衡，前后運動時不受軸向壓力的影響。
4、 工作原理
減壓閥是活塞型閥門，活塞在籠筒內(nèi)被導(dǎo)引，節(jié)流發(fā)生在活塞邊緣與籠筒的孔口之間，油流來自籠筒外，因此在籠筒層孔內(nèi)油流速度很高，籠筒選用的材質(zhì)高度抗腐蝕與磨蝕。減壓閥有獲專利的密封系統(tǒng)，主密封圈位于籠筒的最前端，活塞在全行程上被導(dǎo)引，當(dāng)被推動穿過主密封圈時，閥門前后的差壓強迫主密封圈緊貼活塞壁而緊密關(guān)閉閥門?；钊ㄟ^活塞桿的導(dǎo)引在籠筒內(nèi)前后運動，閥桿借助它與活塞桿上的45°的齒條傳動活塞桿，當(dāng)執(zhí)行機構(gòu)驅(qū)動閥桿向上時，活塞向后移動，開大閥門；當(dāng)執(zhí)行機構(gòu)驅(qū)動閥桿向下時，活塞向前移動，關(guān)小閥門。
________________________________________
減壓閥采用了帶氣動閥門定位器的活塞執(zhí)行機構(gòu)，氣源裝置給執(zhí)行機構(gòu)提供了一定壓力的壓縮空氣，電／氣轉(zhuǎn)換器把從控制室來的4～20 mA DC信號轉(zhuǎn)換為0.02～0.1MPa的標(biāo)準(zhǔn)氣動信號，傳輸信號為電信號，現(xiàn)場操作為氣動信號。執(zhí)行機構(gòu)接受控制信號轉(zhuǎn)換成相應(yīng)的直線位移輸出，通過推桿帶動閥桿上下移動，從而使閥門開度在全行程上變化。 5、 性能特點 軸向?qū)ΨQ流道。閥體采用了軸向?qū)ΨQ流道，完全避免了優(yōu)先流和不必要的流向改變，使噪音和紊流趨勢明顯降低。
氣密級專利密封系統(tǒng)。減壓閥具有獲專利的密封系統(tǒng)，即使在最惡劣的工作條件下，也能在全壓力范圍內(nèi)保證關(guān)斷嚴(yán)密。 壓力平衡。由于減壓閥裝配了壓力平衡活塞，使得操作活塞的軸向力與閥門兩端的壓差無關(guān)，因此使用較小的執(zhí)行機構(gòu)就能達到快動的目的。
二、調(diào)節(jié)特性
減壓閥的調(diào)節(jié)特性是由閥內(nèi)部件的結(jié)構(gòu)決定的，所謂調(diào)節(jié)特性是指流過閥門介質(zhì)的相對流通能力與閥門相對開度的關(guān)系，相對流通能力是閥門某一開度時流通能力與全開時流通能力之比，相對開度是閥門某一開度與全開度之比〔1〕。
減壓閥的調(diào)節(jié)特性如圖3所示。
減壓閥的調(diào)節(jié)特性
從圖3中可以看出，減壓閥具有良好的線性調(diào)節(jié)特性，最小流量時開度約在10%處，這一點使得閥門接近關(guān)閉時工作緩和平穩(wěn)，確保關(guān)斷嚴(yán)密。在正常的可調(diào)范圍內(nèi)流量變化與閥門開度成線性關(guān)系。圖3 減壓閥特性曲線三、減壓閥在管道中的調(diào)節(jié)原理 庫鄯輸油管道使用了兩個減壓閥，并聯(lián)安裝在覺羅塔格減壓站，其中主閥PV1001起主要調(diào)節(jié)作用，副閥PV1002起備用調(diào)節(jié)作用，庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖如圖4所示。
圖4 庫鄯輸油管道一期工程水力坡降線示意圖
從圖4中可以看出減壓閥的主要作用是。 (1)在減壓站通過減壓閥節(jié)流降壓，消耗掉管道最高點至末站進站間的多余位能(P2－P3)。
(2)通過減壓閥控制減壓站上游管道的壓力，保證高點正壓運行，并避免高點至減壓站管道內(nèi)出現(xiàn)不滿流現(xiàn)象。
(3)全線停運時，通過減壓閥的嚴(yán)密關(guān)斷，防止減壓站上游出現(xiàn)不利于再啟動的空管現(xiàn)象。
圖4中高點與減壓站處由伯努利方程得到簡化后的穩(wěn)定流的能量方程〔2〕：
即 P2＝P1＋γ（Z1－Z2）-γ.hf 由列賓宗公式得：
（1）式中 Z1——高點高程，m； Z2——減壓站高程，m； P1——高點壓力，Pa； P2——減壓站進站壓力，Pa； Q——管道內(nèi)原油流量，m3／s； d——管道內(nèi)徑，m； L——高點至減壓站間的管道長度，m； γ——油品相對密度，kg／m3； ν——油品運動粘度，m2／s； β——流態(tài)系數(shù)，取0.024 6 s2／m。 其中Z1、Z2、d、L、β、γ、ν為已知，為了保證高點正壓運行，取P1為0.2 MPa(設(shè)計參考值)，由式(1)中可以得出：減壓站的進站壓力P2隨Q變化而變化，Q取首站出站流量。在實際運行中PSP（減壓站進站壓力設(shè)定值）由SCADA系統(tǒng)根據(jù)實時測定的Q進行計算得出，并從主機系統(tǒng)實時傳給減壓站的站控PLC，由PLC內(nèi)的PID(比例積分微分)調(diào)節(jié)程序?qū)p壓站的上游壓力P2進行控制。 當(dāng)P2＜PSP時，PV1001關(guān)小，直至偏差e＝P2－PSP＝0為止； 當(dāng)P2＞PSP時， PV1001開大， 直至偏差e＝0為止； 當(dāng)P2＝PSP時，PV1001保持當(dāng)前開度。
副閥PV1002是備用調(diào)節(jié)閥，其壓力設(shè)定值為固定值，即不隨管道流量變化而變化。當(dāng)主閥PV1001故障關(guān)閉或流通能力不夠時，副閥將自動參與調(diào)節(jié)，兩閥的壓力流量曲線如圖5所示。
圖5 壓力流量曲線圖
由圖5可看出，主閥PV1001控制上游壓力隨流量增大而減小，而副閥PV1002控制上游壓力為一定值，但兩閥出口壓力(隨流量的變化)相同。四、減壓閥運行工況分析RZD-RMBX型減壓閥結(jié)構(gòu)獨特，并首次在我國輸油管道上使用，由于設(shè)計上的疏忽，減壓站進站主流程上未裝過濾器，加之減壓閥的安裝未嚴(yán)格按照規(guī)程執(zhí)行，因此導(dǎo)致庫鄯輸油管道在輸水試運期間減壓閥嚴(yán)重受堵，流通能力減小，后經(jīng)補裝過濾器，并多次沖洗減壓閥，運行工況才逐漸趨于正常。
________________________________________
通過分析主閥PV1001的兩組運行數(shù)據(jù)，得出如表1所列的結(jié)果。 第一組數(shù)據(jù)中取通過流量約490 m3／h，運行時間為8個月，減壓閥的實際開度從99.61%降為35.36%，經(jīng)過計算，實際開度與理論開度間的絕對誤差從71.61%降為7.61%。第二組數(shù)據(jù)取通過流量約643m3／h，運行時間為4個月，實際開度從56.31%降為40.83%，絕對誤差從23.81%降為8.03%。從表1中可以看出，減壓閥隨著運行時間的累計，流通能力也逐漸恢復(fù)，主要原因是減壓閥在運行過程中，籠筒內(nèi)的堵塞物由于受到高原油的長期沖蝕與磨蝕而逐漸減少。以1998年3月21日與1998年8月1日的兩組運行參數(shù)(見表2)為依據(jù)，對減壓閥的出口壓力與流量的變化進行比較。表1 庫鄯輸油管道主閥運行的兩組數(shù)據(jù)比較
序
號 |
日期 |
閥前
壓力
(MPa) |
通過
流量
(m3／h) |
實際
開度
% |
閥后
壓力
(MPa) |
壓差
(MPa) |
相對流
通能力
% |
理論
開度
% |
絕對
誤差 |
| |
1997-08-14 |
6.47 |
491.90 |
99.61 |
0.94 |
5.53 |
13.92 |
28.0 |
71.61 |
| 第 |
1997-11-19 |
6.31 |
490.35 |
87.13 |
0.67 |
5.64 |
13.74 |
27.9 |
59.23 |
| 一 |
1998-02-27 |
6.30 |
490.35 |
67.18 |
0.91 |
5.39 |
14.05 |
28.2 |
38.98 |
| 組 |
1998-03-22 |
6.30 |
490.35 |
45.05 |
0.91 |
5.39 |
14.05 |
28.2 |
16.85 |
| |
1998-04-13 |
6.31 |
490.35 |
35.36 |
0.91 |
5.40 |
14.04 |
28.2 |
7.16 |
| |
1998-04-29 |
6.11 |
490.95 |
56.31 |
1.25 |
4.86 |
19.38 |
32.5 |
23.81 |
| 第 |
1998-05-30 |
6.00 |
641.17 |
51.96 |
1.28 |
4.72 |
19.64 |
32.8 |
19.16 |
| 二 |
1998-06-11 |
6.00 |
644.69 |
48.64 |
1.32 |
4.68 |
19.83 |
32.9 |
15.74 |
| 組 |
1998-07-28 |
6.03 |
643.71 |
46.20 |
1.25 |
4.78 |
19.60 |
32.7 |
13.50 |
| |
1998-08-15 |
5.97 |
644.04 |
40.83 |
1.22 |
4.75 |
19.66 |
32.8 |
8.03 |
注 以上數(shù)據(jù)在計算中原油密度取0.845 6 t／m3。
表2 減壓閥運行參數(shù)
注 左欄為1998年3月21日數(shù)據(jù)，右欄為1998年8月1日數(shù)據(jù)。
將表2中的數(shù)據(jù)用曲線表示(見圖6)。
通過比較可以看出，圖6中曲線1較曲線2接近曲線3，這說明隨著運行時間的累計，減壓閥的運行情況將逐漸趨于正常。 根據(jù)減壓閥的運行情況，提出以下建議。
(1)減壓閥籠筒上的孔洞很小(φ6 mm)，為保證減壓閥的正常運行，減壓閥前應(yīng)設(shè)置合適的過濾器，并應(yīng)根據(jù)情況適時清洗過濾器。
(2)由于減壓閥在投產(chǎn)前受堵，籠筒內(nèi)的堵塞物至今仍有殘余，這就使得原油通過減壓閥的壓差相對增大，而減壓閥的允許壓差為6.0
MPa，也即當(dāng)減壓閥前后壓差為6.0 MPa時，它的通過流量已達飽和，若超過6.0 MPa，則閥內(nèi)件將會受到損害，因此運行中的壓差都應(yīng)小于6.0 MPa。
圖6 出口壓力與流量的變化曲線
1—1998年8月1日的一組運行情況；2—1998年3月21日的一組運行情況；3—流量與出口壓力的關(guān)系曲線
(3)減壓閥的執(zhí)行機構(gòu)采用了氣動驅(qū)動方式，保證其氣源裝置的正常工作就是保證減壓閥的正常運行，因此對氣源裝置應(yīng)定期進行維護和保養(yǎng)。另外，如果能深化減壓閥的理論培訓(xùn)以及嚴(yán)格按規(guī)程施工和操作，那么其運行優(yōu)勢將會得到更好發(fā)揮。
詳細(xì)資料請點擊：http://cymbaltaonline-pharmacy.com/
|
